全文获取类型
收费全文 | 72632篇 |
免费 | 4757篇 |
国内免费 | 2997篇 |
学科分类
工业技术 | 80386篇 |
出版年
2024年 | 429篇 |
2023年 | 1689篇 |
2022年 | 1749篇 |
2021年 | 1783篇 |
2020年 | 1981篇 |
2019年 | 2709篇 |
2018年 | 2714篇 |
2017年 | 1215篇 |
2016年 | 1503篇 |
2015年 | 1907篇 |
2014年 | 4720篇 |
2013年 | 3331篇 |
2012年 | 3823篇 |
2011年 | 3809篇 |
2010年 | 3574篇 |
2009年 | 3532篇 |
2008年 | 3533篇 |
2007年 | 3502篇 |
2006年 | 3202篇 |
2005年 | 2977篇 |
2004年 | 2767篇 |
2003年 | 2519篇 |
2002年 | 2282篇 |
2001年 | 2041篇 |
2000年 | 1961篇 |
1999年 | 1576篇 |
1998年 | 1269篇 |
1997年 | 1235篇 |
1996年 | 1266篇 |
1995年 | 1109篇 |
1994年 | 1109篇 |
1993年 | 957篇 |
1992年 | 894篇 |
1991年 | 859篇 |
1990年 | 792篇 |
1989年 | 759篇 |
1988年 | 461篇 |
1987年 | 448篇 |
1986年 | 367篇 |
1985年 | 351篇 |
1984年 | 301篇 |
1983年 | 297篇 |
1982年 | 268篇 |
1981年 | 218篇 |
1980年 | 170篇 |
1979年 | 101篇 |
1978年 | 60篇 |
1977年 | 21篇 |
1959年 | 36篇 |
1958年 | 21篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
81.
通过高温热解三聚氰胺制备石墨相氮化碳,再利用水热法合成不同Bi_2WO_6含量的Bi_2WO_6-CN复合材料体系并进行了光催化降解实验,利用一系列表征方法对其结构表征。对Bi_2WO_6的复合量、催化剂投放量以及光照强度等对光催化性能的影响因素进行了考察。结果表明,Bi_2WO_6与g-C_3N_4成功复合到了一起,形成异质结,且明显提高了光催化性能。在Bi_2WO_6的复合量、催化剂投放量以及光照强度分别为60%、100mg和光距15cm的条件下,制备的改性石墨相氮化碳对甲苯的光催化降解率可达72%。 相似文献
83.
采用基于密度泛函理论的第一性原理对S掺杂的四方铁酸铋(BiFeO_3)结构进行了模拟计算,并对其光吸收性能进行了预测。通过计算S替代O的形成能,获得了S的最可能替代位置和S掺杂BiFeO_3最稳定结构。研究发现,S取代O会造成BiFeO_3晶格沿c轴拉伸,体积膨胀。当S取代全部D1位置的O后,形成BiFeO_2S的c/a达到1.468,晶胞体积扩大近24%。电子结构分析表明,BiFeO_3掺入少量的S(Bi FeO_(2.875)S_(0.125))会使带隙减小,由原来未掺杂的1.53 eV降低到1.35 eV。BiFeO_2S相比BiFeO_(2.875)S_(0.125),虽然带隙宽度变化比较小,但导带底能带色散变小,这种变化对光的吸收有明显作用。由态密度分析可知,BiFeO_2S的导带最低点主要由Bi 6p_z和Fe3d_(z2)轨道构成,而Bi 6s轨道、O 2p_z轨道和S 2(p_x,p_y)轨道共同构成了价带 相似文献
85.
石油化工管道设计工作在当前面临着较大的压力,难度较为突出,为了更好提升石油化工系统中管道的应用价值,注重规避常见的一些影响因素和问题至关重要,其中应力分析就是比较关键的一环。本文针对石油化工管道设计工作,首先分析了应力的存在及其具体常见类型,然后又具体探讨了如何在石油化工管道设计中如何处理应力影响,希望相关举措具备参考借鉴作用。 相似文献
86.
Fe_3O_4在氢氩混合气氛下(10%H_2/90%Ar)可以通过一步固相反应法轻微还原生成Fe_3O_4/FeO核/壳纳米材料,上述结果已经在X线衍射仪、X线光电子能谱、高分辨透射电镜的测量结果中得到验证。Fe_3O_4/FeO核/壳纳米材料分别受外磁场和零磁场冷至200 K以下时,发现样品受外磁冷下的磁滞回线有明显的向左偏移现象,即交换偏置。另外,纳米材料的交换偏置效应随测试温度升高而减弱,此现象归因于材料界面处的铁磁耦合作用。这种制备方法可能会对其它具有交换偏置现象复合材料的研究提供一种简单有效的实验依据,并有望在交换偏置现象调控方面提供进一步研究。 相似文献
88.
89.
90.
我公司5.6 m矿渣水泥立磨图纸原设计的主磨辊辊套吊装工具(见图1),在单独吊装、转运辊套时均可正常使用,但在昌黎冀东公司进行现场辊套更换拆卸时,由于辊套与轮毂已正常使用一段时间,在自身重力、液压缸压力及磨盘反作用力的合力作用下,辊套与轮毂之间已产生微小形变,并结合紧密,此工具无法将辊套与轮毂分离,且在大的拉力作用下,吊钩、保护圈、固定圈等均发生了变形,并已无法正常使用,经过对原吊装工具失效变形分析,具体失效原因应为:(1) 吊钩本体板材太薄,无法满足拆卸辊套和轮毂的需求;(2) 吊钩整体受力方向过于分散,不利于形成合力效果;(3) 起重短环链无法承载过重负荷;(4) 保持圈、固定圈与吊钩原设计尺寸留量较大,不能形成紧固辊套效果。 相似文献